不锈钢复合板材料的一些资料？

徐宏

复合材料的焊接工艺评定
复合材料的试板
复合材料的热处理
焊接示意图
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请教哇，第一接触，望大家给点资料，学习下。
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tomkan00

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徐宏

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大家

徐宏

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徐宏

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qimingxing

广东省鹤山市新技术研究所（广东鹤山　529721）　　郑远谋　黄荣光
广州市航务管理局番禺分局(广东番禺　511400)　　陈世红

【摘要】　本文以金属爆炸复合板的退火为例，总结了爆炸复合材料热处理的特点，讨论了其退火工艺的制订原则和不同工艺下的退火对其结合区组织和性能的影响，介绍了其他类型的热处理工艺，指出了合金相图在此热处理的理论和实践中的意义。
关键词：爆炸焊接　金属复合材料　热处理　相图

Heat Treatment of Explosive Composite Material

Zheng Yuanmou，Huang Rongguang（Guangdong Heshan New Technology Applying
Institute，Guangdong Heshan 529721）
Chen Shihong（Guangzhou Navigational Fairs Management Administration，Guangdong Panyu 511400）

【Abstract】 The paper descri bed the features of explosive composite materials，based on the annealing of explosive composite sheet.The principle of the annealing processes and the effect of different annealing processes on the structure and properties of the bond areas were discussed.Another kinds of heat treatment processes were introduced.It was shown that phase figure is great important in theory and practice of the heat treatment of explosive composite materials.
Key words：explosive welding，metal composite material，heat treatment，phase figure

　　热处理是单金属材料为获得一定组织和性能的重要加工工序，也是金属爆炸复合材料为获得一定组织和性能的重要加工工序。这类材料的热处理类型亦有退火、淬火、回火、正火和时效等。本文以几种爆炸复合板的退火为例，讨论与此有关的问题。

1　试验用材
　　本试验使用了如下几种爆炸复合板：钛-钢、不锈钢-钢、镍-钛、镍-不锈钢、铜-铝、铜-LY12、铜-LY2M和锆-钢等。

2　试验方法
　　将上述爆炸复合板样品的坯料按表1所示的工艺进行退火热处理。然后开展如下工作：
　　（1）　将上述坯料的一部分用爆炸焊接的金相技术制成金相样品，在金相显微镜下观察不同退火工艺下复合板结合区的微观组织，并摄制相应的金相照片。
　　（2）　用上述钛-钢、不锈钢-钢、镍-钛和镍-不锈钢复合板的坯料制成剪切试样，在万能材料试验机上测试其剪切强度，并绘制这些数据在不同退火工艺下的变化曲线。
　　（3）　用钛-钢、不锈钢-钢、镍-钛和镍-不锈钢复合板的金相样品，按预定的程序和方法在显微硬度计上测量显微硬度，并绘制相应材料的结合区显微硬度分布曲线。

3　试验结果和分析
　　用上述试验方法获得的结果如图1至图6所示。

                               
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图1　不同工艺下的退火对钛-钢爆炸复合板结合区微观形貌的影响　×50
（a）　爆炸态　（b）　500℃　（c）　600℃　（d）　700℃　（e）　800℃　（f）　850℃　（g）　900℃　（h）　1000℃（均为空冷）

3.1　复合板的结合区组织
　　由图1可见，钛-钢复合板结合区的微观形貌在退火以后发生了明显的变化。图1a为退火以前、即爆炸态的组织形态。由该图可见，其结合界面为波形形状。这种波形界面是爆炸焊接复合材料的过渡区所特有的。由该图还可见，波形界面的两侧出现了两种不同形式的塑性变形组织，在钢侧，这种变形表现为晶粒被拉长，就象常规轧制加工中的变形纤维一样。并且，在界面附近变形程度最严重，随着与界面距离的增加变形程度减弱。在波形以下的地方呈现出钢的原始组织，还可见到一些双晶。在高倍放大的情况下，在界面上可观察到亚晶粒和类似再结晶的等轴晶粒。在钛侧，金属的变形以从界面飞向钛内的“飞线”形式出现。这种飞线即绝热剪切线，实质上是一种特殊形式的塑性变形线［1］。钛内的双晶比钢内多。波前有一个漩涡区，这里汇聚了爆炸焊接过程中形成的大部分熔化金属，其中少量分布在波脊上，其厚度以μm计。具有如此特征的结合区即为爆炸焊接金属复合材料的焊接过渡区。
　　退火后，结合区内的组织形态发生了许多变化：500℃时钛侧的飞线消失，钛开始再结晶，而钢侧的变形流线尚存（图1b）。600℃下退火钛的晶粒在长大；钢侧个别地方虽仍有变形流线，然而绝大部分也开始了再结晶，珠光体数量减少（图1c）。700℃退火时，钢中的变形组织完全消失，珠光体也消失，晶粒在长大；钛的晶粒则长得更大一些（图1d）。800和850℃退火后钛和钢的晶粒还在长大，此时在它们的界面上出现一种断续的团状新相区（图1e、f）。900℃时那种新相区已连接成带（图1g）。此时，由于钢中的铁向钛侧扩散，使钛的α→β相变温度升高，即在此温度下还未发生那种相变（该相变温度为882℃）。当温度升到1000℃后，钛侧便由α-Ti转变成β-Ti。并且，由于铁、碳和钛元素通过界面的彼此扩散，使得界面上及其两侧出现若干有明显区别的组织形态区（图1h），即含有大量金属间化合物的中间层。

表1　几种爆炸复合板的退火工艺

复合材料	退火温度／℃							保温时 间／h
钛-钢 不锈钢-钢 镍-钛 镍-不锈钢 锆-钢 铜-铝 铜-LY12 铜-LY2M	500 500 500 500 500 300 300 300	600 600 600 600 600 350 350 350	700 700 700 700 700 400 400 400	800 800 800 800 800 450 450 450	850 900 900 900 900 500 500 500	900 1000 1000 1000 1000 550 550 550	1000 1100	1 1 1 1 1 0.5 0.5 0.5

由于试样退火后是空冷，金属在高温下的组织形态基本上都保留下来。这种处理方法对研究类似的课题颇为有利。 　　图2显示了另一些爆炸复合板在高温热处理后的结合区形貌。其中图2a～e显示出与图1h相似的中间层。这些中间层是基体金属的原子在高温下剧烈扩散和化合形成的，其内含有它们在高温下所能形成的所有的金属间化合物［2，3］。而对于图2f所示的情况来说（还有不锈钢-钢和镍-钢等双金属），尽管退火温度很高，但它们的结合界面没有出现上述中间层。高温退火后，除了基体金属发生再结晶和晶粒长大之外，结合界面（包括波形）没有发生明显的变化。                                 登录/注册后可看大图 图2　高温退火后几种复合板结合区的微观形貌（均缩小1倍） （a）铜-LY2M　550℃退火　×100　（b）铜-LY12　550℃退火　×100　（c）镍-钛　1000℃退火　×50　（d）锆-钢　1000℃退火　×100　（e）铜-铝　550℃退火　×50　（f）镍-不锈钢　1100℃退火×50 3.2　复合板的力学性能 　　在不同工艺下退火以后，爆炸复合板的结合区发生了如上所述的不同的组织变化。这些变化必然地反映到它们的力学性能上来。试验结果如图3～图6所示。                                 登录/注册后可看大图 　 图3　不锈钢-钢（1）和钛-钢（2）爆炸复合板剪切 强度随退火温度的变化（爆为爆炸态）                                 登录/注册后可看大图 图4　镍-不锈钢（1）和镍-钛（2）爆炸复合板剪切 强度随退火温度的变化（爆为爆炸态） 　　图3和图4为4种爆炸复合板在剪切试验中剪切强度的变化情况。由图3、4可见，不锈钢-钢和镍-不锈钢两种复合板的剪切强度随退火温度的升高变化不很大。而钛-钢和镍-钛两种复合板在同样的试验中，剪切强度随退火温度的升高而急剧地下降。研究指出，这两种不同类型的复合板在试验中力学性能如此不同的差异，与它们在上述的同样条件下结合区的组织变化密切相关：前者结合区内无金属间化合物的中间层，而后者却有厚实的这种中间层。性质硬脆的中间层的存在必然严重地削弱基体金属之间的结合强度。并且，退火温度越高和保温时间越长，这种中间层越厚，它们对双金属的结合强度的影响越大。                                 登录/注册后可看大图 图5　退火对钛-钢（a）和不锈钢-钢（b） 爆炸复合板结合区显微硬度分布的影响 1.爆炸前　2.爆炸后　3.600℃退火　4.800℃退火　5.1000℃退火                                 登录/注册后可看大图 图6　退火对镍-钛（a）和镍-不锈钢（b）爆炸复 合板结合区显微硬度分布的影响 1.爆炸前　2.爆炸后　3.600℃退火　4.800℃退火　5.1000℃退火 　　图5和图6为上述4种爆炸复合板在不同工艺下退火后结合区的显微硬度分布曲线。由图可见，爆炸态下的结合区内的硬度均高于原始供纲态复合板两种材料的硬度，并且界面位置最高。这是结合区内，特别是界面附近金属强烈的塑性变形（爆炸加工硬化）所致。退火过程中，随着加热温度的繁荣昌升高，由于应力消除和再结晶，结合区内的硬度逐渐下降。加热温度越高，这种下降越大。但是，当温度为1000℃时将出现两种情况：对于钛-钢和镍-钛等结合区内生成金属间化合物的金属组合来说，此时界面上的硬度突然升高很多；对于不锈钢-钢和镍-不锈钢等结合区内不生成金属间化合物的金属组合来说，一般地此时的硬度最低，并处于原始供货态的硬度附近或以下（普通钢的供货态可能为正火态，其硬度高于退火态的）。 表2　几种爆炸复合板的退火工艺［4］ 4　试验结果讨论 4.1　爆炸复合材料热处理的特点 　　金属爆炸复合材料的热处理与单金属材料的热处理相比有许多相似之处。例如，都是以一定的加热速度将材料加热到预定高的温度，在此温度下保持一定的时间，然后以一定的速度冷却。全过程在空气中、在真空中或在其他介质（水、油）中进行。以退火为例，分高温、中温和低温退火。目的亦为再结晶或消除应力等。根据不同的材料、组织、状态和性能的要求进行不同工艺下的热处理。 　　爆炸复合材料的热处理也有它的特殊之处，那就是首先必须考虑组成复合材料的两种和多种组元，各自的熔点和再结晶温度、强度和塑性、耐蚀性和耐磨性、比热和热胀系数等物理及化学性能，特别是它们在高温下相互作用的特性。从而正确地设计热处理的工艺参数和预计热处理对它们的结合区组织、结合强度和各自基体组织及性能的影响等等。 　　爆炸复合材料的热处理及其工艺参数的制订，要正确地处理好上述众多矛盾，在千差万别的金属组合中做到工艺、组织和性能的统一，为爆炸复合材料的正常使用提供可靠的组织和性能的保证。 4.2　爆炸复合材料的退火 　　退火是爆炸复合材料后续加工中一个使用较多的重要工序。这类材料的退火有3个目的： 　　第一，消除在爆炸焊接过程中在复合材料的表面、界面、底面和基体内部形成的不同方向及大小的残余应力，包括用爆炸复合材料制造的设备和构件的焊缝中的残余应力。此种退火温度最低。 　　第二，消除爆炸硬化和爆炸强化，为复合材料后续的机械加工创造条件。对于原始硬度和强度较高的金属材料来说，它们的爆炸硬化和爆炸强化的趋势更强烈。此时，这种退火尤其重要。它们的退火温度较高。 　　第三，再结晶退火。这种退火在不严重损失复合材料的结合强度的情况下，使结合区、复层和基层的变形组织最大限度地进行再结晶，从而为它们后续的压力加工、机械加工和使用创造条件。在压力加工过程中有时还会进行中间退火。最终产品有时还要进行成品退火（软态）。此种退火温度最高。 　　爆炸复合材料的退火工艺就是根据上述不同的目的而制订的。大量实践经验指出，制订这类材料的退火工艺的原则是首先考虑金属组合中熔点最低者的熔点，其次考虑组合金属中以主要元素为依据的相图内是固溶体还是包含有金属间化合物，或者两者均有。特别是在高温下退火时尤其重要。 　　进行这类材料退火试验的加热温度的范围能够这样选择：其下限是组合金属中熔点较低者熔点的1／3～2／5，上限是同一熔点的2／3～4／5。例如，对于铜-钛组合而言，它的退火温度的范围可为400～800℃，钛-钢和镍-钛可为500～1000℃，铜-铝可为250～500℃。上述范围适用于高温下界面上会生成金属间化合物的金属组合，而对于界面上不生成那种化合物的金属组合来说，如不锈钢-钢和镍-不锈钢等这个范围将更宽，特别是上限能够更高。 　　通常，上述加热范围的下限可能是消除应力退火的温度，上限可能是再结晶退火的温度，中间可能是消除爆炸硬化和强化的温度。 　　对于那些高温下界面上形成金属间化合物中间层的组合来说，例如钛-钢复合板，它的退火温度不宜高，否则结合强度将损失太多而低于验收标准。此时保证足够高的结合强度是主要矛盾。其他的目的能兼顾就兼顾，顾不上就算了。已经使用的几种爆炸复合材料的退火工艺如表2所列。 4.3　爆炸复合材料其他形式的热处理 　　根据不同的材质、不同的组织状态和不同的性能要求，爆炸复合材料也能够和也需要进行除退火以外的其他形式的热处理，如淬火、回火、正火和时效等。这些形式的热处理的目的和退火不同，是为了使复材或基材恢复或获得某些特定的物理和化学性能。例如，热轧制的不锈钢（1Cr18Ni9Ti）-普通钢（A3）复合板，在正火以后使这种不锈钢恢复原来的耐蚀性能；合金钢-普通钢复合板在淬火和回火以后使合金钢获得一定的硬度及强度；铝合金和其他金属的复合板在时效以后，使铝合金恢复原来的高强度和耐蚀性，等等。在这些形式的热处理之后，对另一基材的影响一般不很大。因此，这些形式的热处理也是获得和恢复预定的物理、力学和化学性能的重要的后续加工工序。

材料	状态	加热温 度／℃	保温时 间／h	冷却方法
TA2-15MnMoV	爆炸焊接后	600～650	2	空冷
TU1-20g	爆炸焊接后	600～650	2	空冷
BFe30-1-1＋922	爆炸焊接后	650	2	空冷
0Cr13-A3	焊接后	740	2	空冷

4.4　合金相图在爆炸复合材料热处理中的应用 　　文献［5］讨论了相图在爆炸焊接中的应用，其中包括相图在用爆炸焊接法生产的金属复合材料热处理中的应用。指出，对于相图上有金属间化合物的金属组合（如钛-钢和镍-钛等），在高温热处理（例如高温退火）后，在它们的结合区将有大量的相图上都有的金属间化合物的生成和长大，而且呈中间层形式的分布（图1h和图2a～e）。温度越高，时间越长，这种中间层越厚，如此厚实的中间层的存在将严重地降低双金属的结合强度（图3，2和图4，2）。而对相图上仅有固溶体的金属组合（如不锈钢-钢和镍-不锈钢等），热处理后它们的结合区的组织变化不大（图2f），双金属结合强度的降低将缓慢得多（图3，1和图4，1）。因此，一般的合金相图既是爆炸焊接，又是爆炸复合材料热处理后，确定其化学和物理组成、微观组织和宏观力学性能分析的重要工具。文献［6，7］提供了大量的二元合金相图，可供利用。 5　结论 　　（1）　金属爆炸复合材料的热处理对于获得既定组织和性能的金属复合材料有重要的意义。 　　（2）　爆炸复合材料的热处理有许多特点，这些特点使得这类材料的热处理工艺的制订和实施别具一格。在这个过程中，合金相图在相应的爆炸复合材料热处理的实践和理论中，将成为重要的物理、力学和化学分析的工具。 郑远谋：男，56岁，高工，所长，自1970年起从事爆炸焊接新技术的研究和金属复合材料的生产，已发表论文70余篇。参加《焊接词典》和《焊接手册》两书中有关爆炸焊接章节的编写。曾获国家和有色金属工业总公司颁发的科技进步奖。联系电话：0750-8821088。收稿日期：1998年6月26日 《参考文献》 　[1]　郑远谋.上海金属（有色分册），1992，13（3）：16～24 　[2]　石井勇五郎　et　al.溶接学会?，1969，38（6）：49～55 　[3]　石井勇五郎　et　al.溶接学会?，1969，38（12）：104～110 　[4]　张承?主编.船舶材料手册.北京：国防工业出版社，1989：307 　[5]　郑远谋.爆炸与冲击，1989，9（1）：73～83 　[6]　葛志明.钛的二元系相图.北京：国防工业出版社，1977 　[7]　虞觉奇等.二元合金状态图集.上海：上海科学技术出版社，1987

qimingxing

不锈钢复合钢板进行焊后热处理时，应考虑
热处理过程对基层和复层性能的不同影响。复层
为奥氏体不锈钢时，由于复层材料与基层材料热
膨胀系数差别较大，在热处理过程中，复合界面附
近产生附加残余应力，影响复合界面结合强度或
引起局部脱层。而不含稳定化元素的奥氏体不锈
钢热加工或热处理时，在敏化温度区(400～
850*(2)(AS Ⅷ 一1中规定为427～871℃)长时
间停留，不锈钢会产生晶界贫铬，降低其耐腐蚀性
能。

徐宏

呵呵！卜知道复合材料的工艺如何编，也看了一些书，但那位能传个样子啊，学学哇。

pp88

值得学习，谢谢楼上！

徐宏

.

luanzhubin

我的个天啊，打了个遍，谢谢

lvxfkk

可参考GB/T8165-1997<<不锈钢复合钢板和钢带>>及JB/T4709-2000<<钢制压力容器焊接规程>>和附录A

wang1314

好的资料啊 ，谢谢楼主啊！

lyp660201

我也想学学焊接工艺评定

yuleziji

好的资料啊 ，谢谢楼主啊